隨著退火溫度的升高，堆焊耐磨鋼板中鐵素體相比例降低，貝氏體相比例升高，殘余奧氏體直徑在2~3μm之間，以橢圓狀和細條狀分布在鐵素體晶界及晶內。拉伸變形初期奧氏體轉變較快，拉伸變形后期奧氏體轉變較慢，當加熱溫度由完全奧氏體化溫度降低到兩相區內較高溫度時，CCT曲線中鐵素體轉變區左移。通過790℃加熱保溫，可以得到含有鐵素體、貝氏體和殘留奧氏體的多相組織，且含釩TRIP鋼中有V(C，N)析出。820℃保溫時，工藝弛豫時間顯著影響鐵素體晶粒尺寸、鐵素體量以及鐵素體基體上的位錯密度和沉淀析出量，隨貝氏體區保溫時間的延長，復合耐磨板中殘余奧氏體體積分數先增大后減少，殘余奧氏體中碳含量增多。當加熱溫度處在兩相區范圍內時，隨著加熱溫度的降低，鐵素體轉變被推遲，奧氏體的含碳量不同，在相同的拉伸變形階段奧氏體轉化率的增加速率不同，使得CCT曲線右移。
復合耐磨板的底層為低碳鋼或低合金。低碳鋼等韌性材料，體現雙金屬的優越性，耐磨層抵抗磨損介質的磨損，基板承受介質的載荷，因此有良好的耐沖擊性。可以承受物料輸送系統中承受高落差料斗等沖擊和磨損。
復合耐磨板的鋼水一般從煉鋼爐傾入陶瓷塞桿底注鋼包中，然后再澆入鑄型，澆注時為了不使上箱和型芯受到鋼水的浮力作用而抬起，應加壓鐵固定。盡可能貫徹“低溫快澆”原則。嚴格控制出鋼澆注溫度，要有足夠的澆注速度，減少澆注過程中鋼水的二次氧化，并要與澆注溫度、鑄型結構、澆注系統的布置相適應。另外，為改善流動、充型和補縮狀況，增加鋼液上升速度，減少夾渣，對有大表面積的鑄件，如大型補板、斗底門等，采用傾斜澆注。
耐磨復合板生產中大部分是用底注包（或稱柱塞包）澆注。用此種方法澆注時鋼水在底注包中的液面高度、水口磚孔徑大小和塞桿的開啟高度都可控制鋼水流量，從而控制鑄件澆注時間。澆注系統各組元面積大小受底注包流量的制約。底注包澆注系統的計算既要考慮鑄件特點又要考慮鋼水流量變化的因素。所以底注包澆注系統計算比較復雜。底注包澆注系統計算方法將理論計算和生產經驗結合，建立了一些圖表。通過圖表使計算大為簡化。堆焊耐磨鋼板由于材質的特殊性給底注包的澆注系統計算帶來一些特點。
管磨機中襯板復合耐磨板等零件直接參與粉磨作業過程，其磨損消耗量僅次于研磨體而在水泥工業中居第二位，應當爭取長壽低耗，以提高綜合經濟效益。金屬材質是首要問題。按普通規范制作的復合耐磨鋼板，對于磨機襯板來說算不上優良材質，這是眾所周知的。因此，磨機襯板的新材質復合耐磨鋼板的研制和選擇工作在國內外都有重大進展。國內近十年來至少有下列各種材質，作為磨機襯板，在生產實踐中表現出較好的技術經濟效果，這就是白口鑄鐵，高碳奧氏體錳鋼，中錳球墨鑄鐵復合耐磨鋼板。
澆注時，若由澆注系統流入型腔的鋼水量小于底注包中流出的量，鋼水就會溢出。若澆注系統截面尺寸過大，就會造成浪費。因此澆注系統的截面積和塞孔截面積要配合。通常澆注系統的截面積是由塞孔截面積來確定。堆焊耐磨鋼水和耐火材料之間的相互作用、澆注過程中澆注工藝以及底注包容量等多方面的因素，對工藝參數進行了多次修正之后得出的，因此是精確的，是符合復合耐磨板材質要求的。
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